安裝空間與軸承類型由于允許用于滾動軸承與其**的設(shè)計空間有限，必須在其限度內(nèi)，選擇軸承類型、尺寸。機(jī)械設(shè)計多首先確定軸徑，所以大多以軸承內(nèi)徑為基準(zhǔn)進(jìn)行選型。滾動軸承有許多尺寸系列和結(jié)構(gòu)形式已實現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化，可以從中選擇**合適的軸承類型。圖2.2 所示為向心軸承的尺寸系列及其相應(yīng)的軸承類型。軸承的軸向承載能力與徑向載荷密切相關(guān)，具體視軸承設(shè)計而定。從圖中可以清晰看出，當(dāng)比較同一尺寸系列的軸承時，滾子軸承比球軸承的承載能力更大，且更適用于有沖擊載荷的工況。磁電機(jī)球軸承磁電機(jī)球軸承，這種軸承內(nèi)徑為 4~20 mm，屬于小型軸承。杭州NSK24132CE4C3S11軸承價格表角接觸球軸承及圓錐滾子軸承載...

滾動軸承承受載荷運轉(zhuǎn)時，內(nèi)外圈的滾道面及滾動體的滾動面承受重復(fù)循環(huán)應(yīng)力，由于滾道面或滾動面滾動接觸面產(chǎn)生的金屬疲勞，一些鱗狀顆?？赡軙妮S承材料上脫落（圖 4.1），該現(xiàn)象被稱為“剝落”(Flaking)。截止到軸承表面由于應(yīng)力出現(xiàn)剝落時的總旋轉(zhuǎn)次數(shù)稱為滾動疲勞壽命，也稱作疲勞壽命。如圖 4.2 所示，即使是有著相同類型、尺寸、材料、熱處理及其他加工工藝的相似軸承，在同一條件下運轉(zhuǎn)，滾動疲勞壽命也存在相當(dāng)大的離散性。這是因為疲勞導(dǎo)致的材料剝落受多個變量的影響。因此，將這種滾動疲勞壽命作為統(tǒng)計現(xiàn)象處理的基本額定壽命優(yōu)先于實際滾動疲勞壽命使用。調(diào)心球軸承內(nèi)圈有兩列溝道，外圈溝道呈球面，球面的曲率中...

供油不足及剪切發(fā)熱的影響前文所述的油膜參數(shù)是以接觸區(qū)域邊緣充滿潤滑油和邊緣處溫度恒定為前提條件求出的。然而實際的使用和潤滑條件可能并不能滿足以上前提。供油不足便屬于這種情況。此時，實際的油膜參數(shù)可能要小于公式（4.63）求得的值。如果限制供油量便可能會出現(xiàn)供油不足的情況。這種情況下，需將油膜參數(shù)調(diào)整為公式 (4 . 63)所得值的50%~70%。其二，在高速運轉(zhuǎn)過程中由于接觸區(qū)承受過大剪切應(yīng)力，導(dǎo)致局部油溫升高，油黏度下降，使油膜參數(shù)小于等溫理論值。Murch和Wilson便對剪切發(fā)熱的影響進(jìn)行了分析，并為油膜參數(shù)建立了折減系數(shù)。圖4.46所示為使用粘度和速度（滾動體組節(jié)圓直徑Dpw x每分鐘...

L10： 可靠性為 90% 的基本額定壽命。a1： 可靠性的壽命修正系數(shù)a2： 軸承特性的壽命修正系數(shù)a3： 工況的壽命修正系數(shù)可靠性超過90%的a1值見表4.4。軸承特性的壽命修正系數(shù)a2用于反映軸承鋼的改進(jìn)。NSK 全部采用真空脫氣軸承鋼材，且 NSK 測試表明相較于以前的材料，該材料能夠大幅延長軸承的壽命。軸承尺寸表中所列的基本額定動載荷 Cr和 Ca，是考慮了材料及制造技術(shù)改進(jìn)所延長壽命后計算得出的值。因此，使用公式 (4.7) 推算壽命時，可假設(shè) a2 >1。滾動軸承具有下列特點 ：(1) 啟動摩擦小，且啟動力矩與旋轉(zhuǎn)力矩之差也較小。杭州NSK2909軸承零售價采用齒輪傳動時，根據(jù)所...

圖 6.1~6.5 所示的滾動軸承的外形尺寸定義了其幾何結(jié)構(gòu)。其中包括軸承公稱內(nèi)徑 d、軸承外徑D、寬度 B、軸承公稱寬度（或裝配高度）T、倒角尺寸 r 等。當(dāng)將軸承安裝在軸或軸承座上時，需知道所有這些尺寸。這些外形尺寸經(jīng)過了國際標(biāo)準(zhǔn)化(ISO15)，并為 JIS B 1512（滾動軸承的外形尺寸）所采納。向心軸承、圓錐滾子軸承及推力軸承的外形尺寸和尺寸系列，如表 6.1~6.3（A106~A115 頁）。這些外形尺寸表格中列出了規(guī)定內(nèi)徑的各個內(nèi)徑代號，以及每個直徑系列和尺寸系列的外形尺寸。我們可以提供大量的系列數(shù)量，但并不是所有都可以在市面上出售，因此，未來我們會添加更多的項目。每個軸承尺寸...

深溝球軸承的極限軸向載荷此處所指極限軸向載荷，是指向心球軸承在承受軸向載荷時，由于接觸角發(fā)生變化，球與滾道之間的接觸橢圓爬越溝道擋肩的極限載荷。它與當(dāng)量載荷的極限值不同，后者利用基本額定靜載荷系數(shù)求得。還需注意，即使軸承的軸向載荷低于P0 的極限值，接觸橢圓也可能爬越擋肩。向心球軸承的極限軸向載荷Fa max可通過以下公式求得。承受軸向載荷Fa時的接觸角 由公式（4.51）的右項和公式（4.52）求出，而Q則可通過以下公式求得：Q=圖4.24 的 q 也可以通過以下公式求得：2a=A2 m 1/3 q ≒因此，極限軸向載荷即比較大軸向載荷，可由下式求得。g ≧ a+q由于必須知道軸承的內(nèi)部參數(shù)...

單向推力球軸承由帶溝道的墊圈形套圈和裝了球的保持架組成，安裝在軸上的套圈叫做軸圈，安裝在軸承座內(nèi)的套圈叫做座圈。雙向推力球軸承則將中圈安裝在軸上使用。單向推力球軸承，承受單向的軸向載荷，雙向軸承可以承受雙向的軸向載荷。推力球軸承也有在座圈下方配有調(diào)心墊圈，以便補償軸偏差或安裝誤差的形式。小型軸承主要采用鋼板沖壓保持架 ；大型軸承采用車制保持架。推力調(diào)心滾子軸承是鼓形滾子傾斜排列的推力軸承，座圈滾道呈球面形，所以具有調(diào)心功能。軸向承載能力大，在承受軸向載荷的同時也可以承受一定的徑向載荷。一般使用鋼板沖壓保持架或銅合金車制保持架。雙列角接觸球軸承的結(jié)構(gòu)是將 2 套單列角接觸球軸承的外圈背對背配合，...

當(dāng)旋轉(zhuǎn)內(nèi)圈承受軸承載荷（外圈承受靜態(tài)載荷）時，內(nèi)圈采用過盈配合，外圈則采用過渡配合或間隙配合。然而，當(dāng)旋轉(zhuǎn)外圈承受軸承載荷（內(nèi)圈承受靜態(tài)載荷）或不定載荷的情況下，且外圈安裝必須采取過盈配合時，與內(nèi)圈采用過盈配合時一樣，也會出現(xiàn)配合導(dǎo)致徑向游隙減少的問題。實際上，由于外圈的過盈量，受到應(yīng)力、以及大多數(shù)軸承應(yīng)用的限制，因此，難以達(dá)到大過盈量。而且，與內(nèi)圈旋轉(zhuǎn)載荷相比，在實際使用中，很少出現(xiàn)不定載荷的情況。因而，也很少需要擔(dān)心外圈過盈量導(dǎo)致徑向游隙減少的情況。外圈滾道直徑的減少量D De 可通過公式(8.15) 求出 ：D De = D D · h .......................高承...

角接觸球軸承及圓錐滾子軸承載荷的作用點是接觸線的延長線與軸中心線的交點，作用點位置記載在軸承尺寸表中。當(dāng)向此類軸承施加徑向載荷時，便會產(chǎn)生軸向分力。所以，為了平衡這一分力，便將兩套同一類型的軸承采用面對面或背對背的方式對置使用。這種情況下，可通過以下公式求出軸向載荷 ：Fai = 0.6Y Fr .................................... (4.45)式中， Fai ： 軸向分力(N)，{kgf}Fr ： 徑向載荷(N)，{kgf}Y ： 軸向載荷系數(shù)設(shè)徑向載荷 FrI 和 FrII 分別作用于軸承 I 和II（圖 4.20），并承受了如圖所示的外部軸向載荷Fae...

內(nèi)部游隙與規(guī)格數(shù)值：運轉(zhuǎn)過程中，滾動軸承內(nèi)部游隙的大小對疲勞壽命、振動、噪聲、發(fā)熱等軸承性能影響很大。因此，在確定類型和尺寸后，選擇軸承內(nèi)部游隙便是軸承選擇**重要的任務(wù)之一。軸承內(nèi)部游隙是軸承內(nèi) / 外圈和滾動體之間的組合間隙量。所謂徑向游隙和軸向游隙，即內(nèi)圈或外圈一方固定，另一套圈相對其在徑向和軸向上的移動量。為了獲得精確的測量結(jié)果，通常會向軸承施加規(guī)定的測量載荷來測量游隙。因此，測出的游隙值（為了區(qū)別，有時也稱為“測量 游隙 ”）總是比理論內(nèi)部游隙（向心軸承也稱“幾何游隙”）大出測量載荷造成的彈性變形量。內(nèi)圈或者外圈無擋邊的圓柱滾子軸承其內(nèi)圈和外圈可在軸向相對移動，所以可作為自由端軸承使...

滾動軸承承受載荷運轉(zhuǎn)時，內(nèi)外圈的滾道面及滾動體的滾動面承受重復(fù)循環(huán)應(yīng)力，由于滾道面或滾動面滾動接觸面產(chǎn)生的金屬疲勞，一些鱗狀顆?？赡軙妮S承材料上脫落（圖 4.1），該現(xiàn)象被稱為“剝落”(Flaking)。截止到軸承表面由于應(yīng)力出現(xiàn)剝落時的總旋轉(zhuǎn)次數(shù)稱為滾動疲勞壽命，也稱作疲勞壽命。如圖 4.2 所示，即使是有著相同類型、尺寸、材料、熱處理及其他加工工藝的相似軸承，在同一條件下運轉(zhuǎn)，滾動疲勞壽命也存在相當(dāng)大的離散性。這是因為疲勞導(dǎo)致的材料剝落受多個變量的影響。因此，將這種滾動疲勞壽命作為統(tǒng)計現(xiàn)象處理的基本額定壽命優(yōu)先于實際滾動疲勞壽命使用。單列角接觸球軸承可以承受徑向載荷和單向的軸向載荷。浙江...

采用齒輪傳動時，根據(jù)所使用齒輪類型的不同，作用于齒輪的載荷也各不相同。以**簡單的正齒輪為例，其載荷計算如下：M = 9 550 000H / n ....(N · mm) = 974 000H / n ....{kgf · mm} }........(4.19)Pk = M / r ................................................. (4.20)Sk = Pk tan θ ............................................. (4.21)Kc = √Pk2+Sk2 = Pk sec θ .............

為滿足機(jī)床主軸等要求旋轉(zhuǎn)體跳動精度高、增壓機(jī)之類要求轉(zhuǎn)速高的性能要求，應(yīng)選用精度等級5 級、4 級、2 級等高精度軸承。滾動軸承的旋轉(zhuǎn)精度，不同項目均有不同的相關(guān)規(guī)定。類型不同，規(guī)定的等級也不同。按軸承類型不同分別與規(guī)定的比較高旋轉(zhuǎn)精度，內(nèi)圈的徑向跳動比較如圖 2.7 所示。因而，要求高旋轉(zhuǎn)精度時多選用深溝球軸承、角接觸球軸承或圓柱滾子軸承等。軸一般由 2 套滾動軸承支承。在考慮軸承配置時，須對以下項目進(jìn)行研究 ：(1) 溫度變化而引起的軸的膨脹、收縮。(2) 軸承安裝、拆卸的難易。(3) 由于軸的撓曲、安裝誤差而造成的內(nèi)圈、外圈的傾斜。(4) 包括軸承在內(nèi)的整個旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)的剛度與預(yù)緊方法。(5...

從安裝游隙中減去 δt 后得到的游隙稱為有效游隙 D。理論上，該有效游隙略為負(fù)數(shù)時，軸承的疲勞壽命**長。但實際使用時，比較難以達(dá)到這種理想狀態(tài)，并且過大的負(fù)游隙量會***縮短軸承壽命。因此，應(yīng)選擇零游隙或略微為正的游隙，而不是負(fù)游隙。將單列角接觸球軸承或圓錐滾子軸承面對面對置使用時，除需要預(yù)緊的情況外，應(yīng)保留一些有效游隙。將兩套單側(cè)帶擋邊的圓柱滾子軸承面對面對置使用時，考慮到運轉(zhuǎn)中的軸膨脹，需要提供適當(dāng)?shù)妮S向游隙。軸承還可按滾動體的種類，分為球軸承和滾子軸承。NSK2903軸承參數(shù)在承受接觸應(yīng)力比較大的接觸區(qū)內(nèi)，滾動體與滾道的長久變形量之和大約是滾動體直徑的0.0001倍?；绢~定靜載荷Co...

調(diào)心滾子該類軸承在配有雙滾道的內(nèi)圈和配有單個球面滾道的外圈之間裝有鼓形滾子。外圈滾道面的曲率中心與軸承中心一致，所以具有與調(diào)心球軸承同樣的調(diào)心功能。在軸或軸承座出現(xiàn)撓曲或軸出現(xiàn)偏差時，可以自動調(diào)整，防止軸承過載。調(diào)心滾子軸承不僅徑向承載能力強，還可以承受一定的雙向軸向載荷。其擁有***的徑向承載能力，適用于重承載、沖擊載荷的情況。部分軸承具有錐形內(nèi)孔，可直接安裝于圓錐軸或者使用緊定套或拆卸套安裝在圓柱軸上。保持架使用鋼板沖壓保持架，黃銅車制保持架等。 圓柱滾子軸承一般使用鋼板沖壓保持架或銅合金車制保持架。杭州NSK24028CE4C3S11軸承零售壽命修正系數(shù) aNSK壽命修正系數(shù)aNSK...

在運轉(zhuǎn)過程中，隨著軸承溫度的上升，有效過盈量會減少。設(shè)軸承和軸承座之間的溫差為 DT(°C)，則軸冷卻后，軸和內(nèi)圈配合面的溫差大致可假定為 (0.1~0.15)DT。因此， 這個由于溫差導(dǎo)致的內(nèi)圈過盈量減少量 DdT可用公式 (8.3) 求出 ：DdT = (0.10~0.15) × DT·α·d 0.0015DT·d × 10–3 ..........................(8.3)式中， DdT： 由于溫差導(dǎo)致的過盈量減少量 (mm)DT： 軸承內(nèi)部和周圍環(huán)境的溫差（°C） α ：軸承鋼的線性膨脹系數(shù) =12.5×10–6（1/°C）d： 軸承公稱內(nèi)徑 (mm)再者，在外圈和軸...

從安裝游隙中減去 δt 后得到的游隙稱為有效游隙 D。理論上，該有效游隙略為負(fù)數(shù)時，軸承的疲勞壽命**長。但實際使用時，比較難以達(dá)到這種理想狀態(tài)，并且過大的負(fù)游隙量會***縮短軸承壽命。因此，應(yīng)選擇零游隙或略微為正的游隙，而不是負(fù)游隙。將單列角接觸球軸承或圓錐滾子軸承面對面對置使用時，除需要預(yù)緊的情況外，應(yīng)保留一些有效游隙。將兩套單側(cè)帶擋邊的圓柱滾子軸承面對面對置使用時，考慮到運轉(zhuǎn)中的軸膨脹，需要提供適當(dāng)?shù)妮S向游隙。磁電機(jī)球軸承磁電機(jī)球軸承，這種軸承內(nèi)徑為 4~20 mm，屬于小型軸承。浙江NSK29414E軸承價格咨詢當(dāng)同一臺機(jī)械上使用了多個滾動軸承時，如果已知作用于每個軸承的載荷，就可以確...

大量實驗和經(jīng)驗都表明，滾動軸承的滾動疲勞壽命與潤滑情況有著密切的關(guān)系。滾動疲勞壽命表示在軸承的滾道或滾動面在循環(huán)應(yīng)力作用下材料出現(xiàn)疲勞，表面發(fā)生局部剝落之前的總轉(zhuǎn)數(shù)。該等剝落首先出現(xiàn)在材料內(nèi)部微觀不均勻部分（如非金屬夾雜物、空穴）和微觀缺陷部分（比如由于微小凸起與滾道面接觸處產(chǎn)生的微觀裂紋、表面深坑或凹坑）。前一種剝落稱為內(nèi)部起點型剝落，而后一種則稱為表面起點型剝落。油膜參數(shù) (L) 是形成的油膜厚度與表面粗糙度之比，用于表示滾動接觸表面的潤滑狀態(tài)是否良好。L 越大，油膜的效果也就越好。也就是說，當(dāng)L 數(shù)值較大時（一般約為 3），就不易發(fā)生由于接觸表面極小凸出物導(dǎo)致的表面起點型剝落。如果表面沒...

當(dāng)內(nèi)圈壓裝進(jìn)軸或外圈壓裝進(jìn)軸承座時，徑向內(nèi)部游隙會因為軸承滾道的膨脹或收縮而減少。一般而言，大多數(shù)軸承采用內(nèi)圈旋轉(zhuǎn) , 內(nèi)圈和軸之間采用過盈配合，外圈和軸承座之間采用間隙配合。因此，一般只需考慮內(nèi)圈過盈量的影響。下文中，我們選擇了一個 6310 單列深溝球軸承用于計算舉例。軸設(shè)為 k5，軸承座設(shè)為 H7。過盈配合*作用于內(nèi)圈。軸徑、軸承內(nèi)徑和徑向游隙為標(biāo)準(zhǔn)軸承測量值。設(shè) 99.7% 的部件位于公差范圍內(nèi)，可以計算出安裝后（殘余游隙）內(nèi)部游隙的平均值 (mD f) 和標(biāo)準(zhǔn)差 (sD f)。測量值的單位為毫米 (mm)。圓柱滾子軸承是一種圓柱滾子與滾道為線接觸的軸承。浙江6002HZZ軸承利潤圖 ...

表面起點型剝落在實際軸承使用中，潤滑劑常常受到諸如金屬屑、毛刺、鑄砂等異物的污染。異物顆?；烊霛櫥瑒┖?，滾動體會將顆粒壓到滾道上，從而在滾道和滾動體的表面產(chǎn)生壓痕。在壓痕的邊緣會出現(xiàn)應(yīng)力集中，產(chǎn)生細(xì)裂紋，并逐漸發(fā)展成滾道和滾動體的剝落現(xiàn)象。如圖 4.8 所示，在比較大表面應(yīng)力較低且潤滑劑受污染的條件下，軸承的實際壽命要短于傳統(tǒng)計算壽命。實際的壽命線偏離使用壽命理論計算得到的線，且趨向壽命更短的方向。結(jié)果表明，在潤滑劑受污染的情況下，隨著比較大表面接觸應(yīng)力的下降，實際壽命相比理論壽命進(jìn)一步縮短。滾動軸承簡化了軸承外面的結(jié)構(gòu)，便于保養(yǎng)、檢查。浙江NSK2313軸承價格軸承滾道表面和滾動面非常光滑，...

當(dāng)旋轉(zhuǎn)內(nèi)圈承受軸承載荷（外圈承受靜態(tài)載荷）時，內(nèi)圈采用過盈配合，外圈則采用過渡配合或間隙配合。然而，當(dāng)旋轉(zhuǎn)外圈承受軸承載荷（內(nèi)圈承受靜態(tài)載荷）或不定載荷的情況下，且外圈安裝必須采取過盈配合時，與內(nèi)圈采用過盈配合時一樣，也會出現(xiàn)配合導(dǎo)致徑向游隙減少的問題。實際上，由于外圈的過盈量，受到應(yīng)力、以及大多數(shù)軸承應(yīng)用的限制，因此，難以達(dá)到大過盈量。而且，與內(nèi)圈旋轉(zhuǎn)載荷相比，在實際使用中，很少出現(xiàn)不定載荷的情況。因而，也很少需要擔(dān)心外圈過盈量導(dǎo)致徑向游隙減少的情況。外圈滾道直徑的減少量D De 可通過公式(8.15) 求出 ：D De = D D · h .......................通過...

因負(fù)荷引起的軸撓曲、軸或軸承座精度不良、安裝誤差等會使軸承內(nèi)圈與外圈之間產(chǎn)生軸承允許的傾斜角，因軸承類型、使用條件而異，通常小于0.0012 弧度 (4′)。預(yù)料到內(nèi)、外圈會有大的傾斜時，則選擇調(diào)心球軸承、調(diào)心滾子軸承、帶座外球面球軸承等具有調(diào)心功能的軸承類型。滾動軸承承受載荷后，滾動體與滾道的接觸部分會產(chǎn)生彈性變形。軸承的剛度，取決于軸承載荷與內(nèi)、外圈及滾動體的彈性變形量之比。機(jī)床主軸等必須提高軸和軸承的剛度。所以多選用承載后變形比球軸承小的滾子軸承。通過預(yù)緊，使軸承處于負(fù)游隙狀態(tài)，可提高軸承的剛度。該方法適用于角接觸球軸承，圓錐滾子軸承等。單列深溝球軸承，是滾動軸承中典型的一種結(jié)構(gòu)形式，用...

L10： 可靠性為 90% 的基本額定壽命。a1： 可靠性的壽命修正系數(shù)a2： 軸承特性的壽命修正系數(shù)a3： 工況的壽命修正系數(shù)可靠性超過90%的a1值見表4.4。軸承特性的壽命修正系數(shù)a2用于反映軸承鋼的改進(jìn)。NSK 全部采用真空脫氣軸承鋼材，且 NSK 測試表明相較于以前的材料，該材料能夠大幅延長軸承的壽命。軸承尺寸表中所列的基本額定動載荷 Cr和 Ca，是考慮了材料及制造技術(shù)改進(jìn)所延長壽命后計算得出的值。因此，使用公式 (4.7) 推算壽命時，可假設(shè) a2 >1。單列角接觸球軸承其接觸角越大，軸向載荷的承受能力越大。浙江FR6ZZ軸承銷售內(nèi)部游隙與規(guī)格數(shù)值：運轉(zhuǎn)過程中，滾動軸承內(nèi)部游隙的...

載荷呈正弦曲線變化時（圖4.15），可通過以下公式求出平均載荷Fm：圖4.15 (a)Fm 0.65 Fmax .......................................... (4.28)圖4.15 (b)Fm 0.75 Fmax .......................................... (4.29)(4) 兼有旋轉(zhuǎn)載荷和靜載荷時（圖4.16）FR ：旋轉(zhuǎn)載荷 (N)，{kgf}FS ：靜載荷 (N)，{kgf}平均載荷 Fm 的近似值可通過下列公式求出：a) FR FS 時，F(xiàn)m FR + 0.3FS + 0.2FS2FR ............

當(dāng)內(nèi)圈壓裝進(jìn)軸或外圈壓裝進(jìn)軸承座時，徑向內(nèi)部游隙會因為軸承滾道的膨脹或收縮而減少。一般而言，大多數(shù)軸承采用內(nèi)圈旋轉(zhuǎn) , 內(nèi)圈和軸之間采用過盈配合，外圈和軸承座之間采用間隙配合。因此，一般只需考慮內(nèi)圈過盈量的影響。下文中，我們選擇了一個 6310 單列深溝球軸承用于計算舉例。軸設(shè)為 k5，軸承座設(shè)為 H7。過盈配合*作用于內(nèi)圈。軸徑、軸承內(nèi)徑和徑向游隙為標(biāo)準(zhǔn)軸承測量值。設(shè) 99.7% 的部件位于公差范圍內(nèi)，可以計算出安裝后（殘余游隙）內(nèi)部游隙的平均值 (mD f) 和標(biāo)準(zhǔn)差 (sD f)。測量值的單位為毫米 (mm)。單列角接觸球軸承可以承受徑向載荷和單向的軸向載荷。浙江軸承生產(chǎn)L10： 可靠性...

載荷呈正弦曲線變化時（圖4.15），可通過以下公式求出平均載荷Fm：圖4.15 (a)Fm 0.65 Fmax .......................................... (4.28)圖4.15 (b)Fm 0.75 Fmax .......................................... (4.29)(4) 兼有旋轉(zhuǎn)載荷和靜載荷時（圖4.16）FR ：旋轉(zhuǎn)載荷 (N)，{kgf}FS ：靜載荷 (N)，{kgf}平均載荷 Fm 的近似值可通過下列公式求出：a) FR FS 時，F(xiàn)m FR + 0.3FS + 0.2FS2FR ............

供油不足及剪切發(fā)熱的影響前文所述的油膜參數(shù)是以接觸區(qū)域邊緣充滿潤滑油和邊緣處溫度恒定為前提條件求出的。然而實際的使用和潤滑條件可能并不能滿足以上前提。供油不足便屬于這種情況。此時，實際的油膜參數(shù)可能要小于公式（4.63）求得的值。如果限制供油量便可能會出現(xiàn)供油不足的情況。這種情況下，需將油膜參數(shù)調(diào)整為公式 (4 . 63)所得值的50%~70%。其二，在高速運轉(zhuǎn)過程中由于接觸區(qū)承受過大剪切應(yīng)力，導(dǎo)致局部油溫升高，油黏度下降，使油膜參數(shù)小于等溫理論值。Murch和Wilson便對剪切發(fā)熱的影響進(jìn)行了分析，并為油膜參數(shù)建立了折減系數(shù)。圖4.46所示為使用粘度和速度（滾動體組節(jié)圓直徑Dpw x每分鐘...

當(dāng)旋轉(zhuǎn)內(nèi)圈承受軸承載荷（外圈承受靜態(tài)載荷）時，內(nèi)圈采用過盈配合，外圈則采用過渡配合或間隙配合。然而，當(dāng)旋轉(zhuǎn)外圈承受軸承載荷（內(nèi)圈承受靜態(tài)載荷）或不定載荷的情況下，且外圈安裝必須采取過盈配合時，與內(nèi)圈采用過盈配合時一樣，也會出現(xiàn)配合導(dǎo)致徑向游隙減少的問題。實際上，由于外圈的過盈量，受到應(yīng)力、以及大多數(shù)軸承應(yīng)用的限制，因此，難以達(dá)到大過盈量。而且，與內(nèi)圈旋轉(zhuǎn)載荷相比，在實際使用中，很少出現(xiàn)不定載荷的情況。因而，也很少需要擔(dān)心外圈過盈量導(dǎo)致徑向游隙減少的情況。外圈滾道直徑的減少量D De 可通過公式(8.15) 求出 ：D De = D D · h .......................圓錐...

通常，滾動軸承會受到旋轉(zhuǎn)載荷、靜載荷以及變載荷的作用。特定情況下，由不平衡重量或振動重量引起的旋轉(zhuǎn)載荷及由重力或動力傳動引起的靜載荷會同時作用。由旋轉(zhuǎn)載荷和靜載荷引起的變載荷合成為平均有效載荷可通過以下方法計算得出。合成載荷分為兩類 ：分類標(biāo)準(zhǔn)取決于旋轉(zhuǎn)載荷與靜載荷的大小，如圖 4.17 所示。也就是說，如果旋轉(zhuǎn)載荷大于靜載荷，則合成載荷變?yōu)檫\行載荷，其大小變化如圖 4.17(a)所示。如果旋轉(zhuǎn)載荷小于靜載荷，則合成載荷變成擺動載荷，其大小變化如圖 4.17(b) 所示。在兩種情況下，合成載荷 F 都可以通過以下公式表示 ：F= FR2+FS2–2FR FScos θ ...............

假設(shè)一組同一型號的軸承置于相同條件下運轉(zhuǎn)，過一段時間后，其中 10% 的軸承出現(xiàn)滾動疲勞引起的剝落，此時的總轉(zhuǎn)數(shù)就被定義為基本額定壽命；轉(zhuǎn)速恒定時則常用 10% 的軸承因剝落導(dǎo)致無法使用所需的總運轉(zhuǎn)時間來表示基本額定壽命。在確定軸承壽命時，基本額定壽命常常并非是***的考慮因素，還要考慮其他因素。例如可大致算出脂潤滑軸承的潤滑脂壽命（參見第 11 章潤滑A228頁）。由于噪音壽命與磨損壽命根據(jù)用途不同，使用的標(biāo)準(zhǔn)各異，因此，必須以經(jīng)驗為主來確定噪音壽命或磨損壽命的具體值。滾動軸承一般可以同時或單獨承受徑向載荷和軸向載荷。浙江NSK23034CDE4C3S11 軸承價格表假設(shè)各軸承的額定疲勞壽命...